Del niza o področju |
Astrodinamika |
---|
Inženiring in učinkovitost |
Delta v [délta vé] (dobesedno sprememba hitrosti, tudi karakteristična hitrost orbitalnega manevra), označena kot ∆v, je v astrodinamiki in raketodinamiki količina, ki se rabi pri dinamiki poletov vesoljskih plovil, in je mera za potrebni sunek sile, da plovilo izvede manever (spremembo tira), kot je na primer izstrelitev ali pristanek na planetu ali luni, ali orbitalni manever v vesoljskem prostoru. Je skalarna količina in ima enoto hitrosti m·s−1. Rabljena v tem kontekstu se razlikuje od fizikalne spremembe hitrosti plovila.
Kot preprosti zgled je lahko običajna raketa, ki z izgorevanjem goriva dosega potisk. Delta v je sprememba njene hitrosti, ki jo lahko doseže z izgoretjem svojega celotnega goriva.
Delto v ustvarjajo reakcijski motorji, kot so na primer raketni motorji in je sorazmerna s potiskom na enoto mase in časom izgorevanja. Rabi se za določevanje mase raketnega potisnega goriva, ki je potrebno za dani manever prek enačbe Ciolkovskega.
Pri mnogokratnih manevrih se delta v sešteva linearno.
Za medplanetarne odprave se delta v velikokrat izriše na konturnem grafu svinjske zarebrnice (porkchop plot), ki prikazuje odvisnost zahtevane delte v za odpravo od datuma izstrelitve.
Delta v se lahko izrazi z naslednjim integralom:
kjer je:
Če ni zunanjih sil, velja enačba:
kjer je koordinatni pospešek.
Če deluje potisk v isti smeri, je izraz v|v| konstanten, in enačba se poenostavi v:
kar je preprosto velikost spremembe hitrosti. Ta zveza pa v splošnem ne velja. Če se na primer konstantni enosmerni pospešek po času (t1 − t0)/2 obrne, je razlika hitrosti enaka 0, delta v pa je za neobrnjeni potisk enaka.
Za rakete 'na katere ne delujejo zunanje sile' je mišljeno, da na njih ne deluje gravitacija, upor ozračja, aerostatični protitlak na šobo in elektromagnetna polja so šibka, tako da se za izračun zmogljivosti delte v plovila prek enačbe Ciolkovskega rabi vakuumski specifični sunek Isp, stroški za izgube v ozračju pa se prevalijo v zalogo delte v pri izstrelitvah s planetovega površja.
Orbitalni manevri se izvajajo z zagonom potisnika, ki proizvede reakcijsko silo delujočo na vesoljsko plovilo. Velikost te potisne sile je enaka:
kjer je:
Pospešek vesoljskega plovila, ki ga povzroča ta sila, je enak:
kjer je masa vesoljskega plovila.
Med izgorevanjem se masa vesoljskega plovila manjša zaradi porabe goriva, njen časovni odvod pa je enak:
Če je sedaj smer sile, to je smer šobe, med izgorevanjem stalna, se hitrost zaradi potisne sile izgorevanja od začetnega časa do končnega časa poveča za:
Če se namesto integracijske spremenljivke časa vzame masa vesoljskega plovila , velja:
Pri tem se privzame, da je konstanta in ni odvisna od količine preostalega goriva. Ta zveza se tako integrira v:
kar je enačba Ciolkovskega.
Če na primer 20 % začetne izstrelitvene mase predstavlja gorivo, ki da konstantno efektivno izpušno hitrost 2100 m/s (tipična vrednost hidrazinskega potisnika), je zmogljivost takšnega reaktivnega nadzornega sistema (RCS) enaka:
Če ni konstantna funkcija količine preostalega goriva:[a]
se zmogljivost reakcijskega nadzornega sistema izračuna z zgornjim integralom.
Pospešek, ki ga povzroča potisna sila je le dodatni pospešek, ki ga je treba prišteti k drugim pospeškom (sili na enoto mase), ki vplivajo na vesoljsko plovilo, tako da se lahko tir razširi z numeričnim algoritmom, ki vključuje tudi to potisno silo.[b] Za mnoge namene, tipično za raziskave optimizacije manevrov, se aproksimirajo s sunkovnimi manevri, kot je prikazano na sliki z po zgornji enačbi. Poleg tega se lahko na primer vzame pristop modeliranja manevra s »stožčevimi zaplatami« (patched conics) kot premik z enega Keplerjevega tira na drugega s trenutno spremembo vektorja hitrosti.
Ta aproksimacija s sunkovnimi manevri je v večini primerov zelo točna, vsaj kadar se rabi kemijsko gorivo. Za nizkopotisne sisteme, tipično na primer za električne pogonske sisteme, je ta aproksimacija manj točna. Tudi za geostacionarno vesoljsko plovilo, ki rabi električni pogon za zunanjravninski nadzor izgorevanja potisnika s periodami več ur okrog vozlov, je takšna aproksimacija zadovoljiva.
vrsta manevra | potrebna Δv [m/s] | ||
---|---|---|---|
srednja | največja | ||
kompenzacija upora ozračja na višini orbite ... |
400–500 km | < 25 | < 100 |
500–600 km | < 5 | < 25 | |
> 600 km | < 7,5 | ||
nadzor lege plovila (po treh oseh) na orbiti | 2–6 | ||
zadrževanje plovila v legi na GSO | 50–55 | ||
zadrževanje plovila v Lagrangeevih točkah L1/L2 | 30–100 | ||
zadrževanje plovila v Lunini orbiti[1] | 0–400 |
Delto v običajno zagotovi potisk raketnega motorja, lahko pa jo proizvedejo drugi motorji. Časovni prirastek spremembe delte v je velikost pospeška, ki ga proizvedejo motorji, to je potisk na skupno maso plovila. Dejanski vektor pospeška se določi z dodajanjem potiska na maso k vektorju gravitacije in vektorjem, ki predstavljajo druge sile delujoče na telo.
Za skopno delto v je potrebna dobra začetna točka pri zgodnjih odločitvah konstrukcije, saj se upoštevanje dodatnih kompleksnosti odlaša na kasnejši čas konstrukcijskega procesa.
Enačba Ciolkovskega kaže, da se zahtevana količina pogonskega potisnega goriva z naraščajočo delto v zelo poveča. Zato se pri sodobnih sistemih pogonov vesoljskih plovil precej raziskuje zmanjšanje skupne delte v, potrebne za dani vesoljski polet, kot tudi konstruiranje vesoljskih plovil, zmožnih proizvodnje večjih delt v.
Povečanje delte v, ki jo zagotavlja pogonski sistem, se lahko doseže s:
Ker masno razmerje velja za poljubno dano izgorevanje, se pri mnogokratnih manevrih v nizu masna razmerja množijo.
Tako se lahko pokaže, da, če je izpušna hitrost stalna, se lahko delte v seštevajo:
Kadaj sta in masni razmerji manevrov, in pa delti v prvega in drugega manevra:
kjer je in .
To je le enačba Ciolkovskega za vsoto dveh manevrov.
To je uporabno, saj pomeni, da se lahko delte v izračunajo in preprosto dodajo, masno razmerje pa izračuna za celotno plovilo za vso odpravo. Tako je delta v običajno navajana namesto masnih razmerij, ker zahtevajo množenje.
Pri načrtovanju tira se rabi zaloga delte v kot dober pokazatelj koliko pogonskega potisnega goriva bo zanj potrebno. Raba pogonskega potisnega goriva je eksponentna funkcija delte v v soglasju z enačbo Ciolkovskega. Odvisna je tudi od izpušne hitrosti.
Po zakonu o ohranitvi energije ni mogoče določiti zahteve za delto v, če se upošteva le skupna energija plovila v začetni in končni orbiti, ker se pri izpuhu energija izgublja (glej spodaj). Večino plovil se na primer izstreli v orbito z naklonom dovolj blizu zemljepisne širine izstrelišča, da se izkoristi vrtilna hitrost zemeljskega površja. Če je zaradi razlogov odprave treba postaviti plovilo v orbito z različnim naklonom, je potrebna znatna delta v, čeprav sta specifična kinetična in potencialna energija v končni in začetni orbiti enaki.
Kadar raketa rabi potisk v kratkih izbruhih, se lahko drugi viri njenega pospeševanja zanemarijo, velikost spremembe hitrosti enega izbruha pa se lahko preprosto aproksimira z delto v. Skupna potrebna delta v se lahko potem določi s seštevanjem delt v, potrebnih pri posameznih izbruhih, čeprav se med njimi velikost in smer hitrosti spreminja zaradi gravitacije, na primer v eliptičnem tiru.
Za izračun delte v glej Hohmannova prenosna orbita, dvoeliptična prenosna orbita, gravitacijski manever in medplanetarna transportna mreža (ITN). Pomembno je tudi, da velik potisk zmanjšuje gravitacijske izgube.
Delta v je potrebna tudi za ohranjanje satelita v orbiti in se troši v pogonskih manevrih vzdrževanja orbite. Ker se tovor potisnega goriva na večini satelitov ne more dopolniti, lahko količina začetnega tovora na njem dovolj dobro določa njegovo uporabno življenjsko dobo.
Glede na porabo moči se izkaže, da je pri rabi delte v v smeri hitrosti specifična orbitalna energija, dobljena na enoto delte v, enaka trenutni hitrosti. To se imenuje Oberthov pojav. Pri tem plovilo opravi Oberthov manever, kjer pade v gravitacijsko jamo in nato pospeši, ko pri padanju doseže največjo hitrost. Pojav in manever se imenujeta po Hermannu Oberthu, ki ju je leta 1927 prvi opisal.[2]
Satelit v eliptičnem tiru se na primer učinkoviteje potisne pri višji hitrosti (to je na majhni višini) kot pa pri manjši hitrosti (to je pri veliki višini).
Drug primer je, kadar plovilo preletava planet in izgoreva pogonsko gorivo v najbližjem pristopu in ne dlje stran, kar mu da znatno večjo končno hitrost. To velja še posebej kadar je planet velik z močnim gravitacijskim poljem, na primer Jupiter.
Glej tudi gnane manevre.
Zaradi relativnih leg planetov, ki se s časom spreminjajo, so za različne datume izstrelitev potrebne različne delte v. Diagram, ki kaže zahtevano delto v v odvisnosti od časa, se včasih imenuje graf svinjske zarebnrnice (angleško porkchop plot). Takšni grafi so uporabni, ker omogočajo izračun izstrelitvenih oken, saj se lahko izstrelitev izvede kadar je odprava znotraj zmožnosti uporabljenega plovila.[3] Nenavadno ime grafa je nastalo v Nasinem Laboratoriju za reaktivni pogon (JPL) sploh zaradi oblike, ki spominja na svinjsko zarebrnico, in predstavlja računalniško generirani konturni graf datuma izstrelitve in značilnosti datuma prihoda poti medplanetarnega poleta za dano možno izstrelitev do planeta.
Potrebne delte v za različne orbitalne manevre s konvencionalnimi raketami. Rdeče puščice kažejo kjer se zahtevano izbirno aerozaviranje lahko izvede v tisti določeni smeri, črna števila podajajo delto v v km/s, ki velja v katerikoli smeri.[4][5] Prehodi z nižjimi deltami v se velikokrat lahko pridobijo, vendar zahtevajo redka prenosna okna ali trajajo precej dlje – glej: mehki orbitalni prenosi. Oblika 2.5 za LEO do GTO je večja kot potrebna,[c] oblika 30 za LEO do Sonca je prav tako previsoka.[d]
Δv [km/s] od (nižje) in k: | LEO (naklon 28°) | LEO (ekvator) | GSO | Lagrangeeva točka L1 | Lagrangeeva točka L2 | Lagrangeevi točki L4 in L5 | Lunina orbita | Lunino površje | ubežna hitrost |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
zemeljsko površje | 9,3–10.0 | 9,3–10.0 | 13,2–18,2 | 13,9–15,6 | |||||
LEO 28° | – | 4,24 | 4,33 | 3,77 | 3,43 | 3,97 | 4,04 | 5,93 | 3,22 |
LEO, ekvator | 4,24 | – | 3,90 | 3,77 | 3,43 | 3,99 | 4,04 | 5,93 | 3,22 |
GSO | 2,06 | 1,63 | – | 1,38 | 1,47 | 1,71 | 2,05 | 3,92 | 1,30 |
Lagrangeeva točka L1 | 0,77 | 0,77 | 1,38 | – | 0,14 | 0,33 | 0,64 | 2,52 | 0,14 |
Lagrangeeva točka L2 | 0,33 | 0,33 | 1,47 | 0,14 | – | 0,34 | 0,64 | 2,52 | 0,14 |
Lagrangeevi točki L4 in L5 | 0,84 | 0,98 | 1,71 | 0,33 | 0,34 | – | 0,98 | 2,58 | 0,43 |
nizka Lunina orbita (LLO) | 1,31 | 1,31 | 2,05 | 0,64 | 0,65 | 0,98 | – | 1,87 | 1,40 |
Lunino površje | 2,74 | 2,74 | 3,92 | 2,52 | 2,53 | 2,58 | 1,87 | – | 2,80 |
ubežna hitrost za Zemljo | 2,9 | 1,30 | 0,14 | 0,14 | 0,43 | 1,40 | 2,80 | – |